發(fā)動機(jī)的燃燒激振力和機(jī)械激振力通過各個結(jié)構(gòu)零件傳遞到發(fā)動機(jī)的外表面上，形成表面的振動響應(yīng)。發(fā)動機(jī)表面的振動又激發(fā)相鄰空氣介質(zhì)質(zhì)點(diǎn)的振動，形成聲波向外輻射，即發(fā)動機(jī)的表面輻射噪聲。
為使發(fā)動機(jī)表面輻射噪聲減小除了在燃燒激振力和機(jī)械激振力的產(chǎn)生根源上采取措施之外，還要在這此激振力的傳遞途徑上和表面輻射噪聲的效率方面采取措施，最終達(dá)到有效控制發(fā)動機(jī)噪聲的目的。為此，需要研究激振力和結(jié)構(gòu)響應(yīng)之間的關(guān)系、表面振動與輻射噪聲之間的關(guān)系以及發(fā)動機(jī)表面噪聲的分布狀況等方面的問題。
       發(fā)動機(jī)結(jié)構(gòu)為一復(fù)雜的機(jī)械系統(tǒng)，可視為多自由度振動系統(tǒng)，其激振力和結(jié)構(gòu)響應(yīng)之間的關(guān)系可通過脈沖響應(yīng)函數(shù)來確定，也可通過有限元計(jì)算或試驗(yàn)?zāi)B(tài)分析的方法來確定發(fā)動機(jī)結(jié)構(gòu)的主要階次模態(tài)參數(shù)，其中，固有頻率和振型對控制發(fā)動機(jī)和噪聲有特別重要的意義。因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)以某一階模態(tài)振動時，將在其輻射噪聲頻譜上出現(xiàn)下一個峰值。若峰值過高，則將對整個結(jié)構(gòu)輻射噪聲的強(qiáng)度產(chǎn)生較大影響，此時可考慮根據(jù)該階振動的形狀采取相應(yīng)的措施，以改變該階模態(tài)的固有頻率、阻尼、剛度和質(zhì)量分配等，使結(jié)構(gòu)的固有頻率向不易策動共振的區(qū)域。
       表面輻射噪聲可用表面振動速度或速度平均均方值來表示，在近似關(guān)系,
Lp=20lg（ρ0c0）+10lgv2+10lgσ+10lg-10lgp08}&
其中：LP—測量表面聲壓級，
ρ0c0—空氣介質(zhì)的特性阻抗，
v2—表面振動的時間空間平均速度的均方值，
σ=WR/WP—輻射系數(shù)，與輻射表面的結(jié)構(gòu)型式、振動頻率及振型等有關(guān)；
WR—表面輻射聲功率、，W；
—表面振動功率，W；
S、A—規(guī)定聲場中的表面積和振動表面積，m2；
P0=2×10-5Pa—參考聲壓。
       由于控制發(fā)動機(jī)表面噪聲受發(fā)動機(jī)工作原理和性能要求方面的限制，在技術(shù)上難以采取降噪措施，即便采取措施，降噪也很有限。實(shí)踐表明，在結(jié)構(gòu)上阻斷激振力的傳遞或降低表面聲輻射效率，可大幅度地降低表面輻射噪聲，有效控制發(fā)動機(jī)噪聲。其具體措施為增加結(jié)構(gòu)剛度和阻尼，減少輻射表面面積。)下面是發(fā)動機(jī)表面輻射噪聲的幾個結(jié)構(gòu)響應(yīng)和控制措施：
       ⒈缸體—曲軸箱其剛度較差，振動較大，是表面噪聲輻射的主要部分，同時其振動又傳給殼體等重要的輻射噪聲表面，使振動加劇。因而是控制表面輻射噪聲的基本途徑。
       產(chǎn)生輻射噪聲的具體原因：當(dāng)缸體—曲軸箱按某階振型振動時，其壁面呈彎曲狀的振動，從而產(chǎn)生噪聲。
       控制措施：通過增加壁厚、加肋、改進(jìn)曲軸箱結(jié)構(gòu)、增加中隔板及采用整體式軸承梁或軸承座等方法來提高其剛度，使結(jié)構(gòu)固有頻率升高到結(jié)構(gòu)衰減系數(shù)較大的區(qū)域，從而達(dá)到降噪的目的。
罩殼類零件具有壁薄和表面平而大的特點(diǎn)，是主要的表面輻射噪聲源。
控制措施：㈠增強(qiáng)其剛度，提高其固有頻率。㈡敷貼阻尼材料。
⒊固定在發(fā)動機(jī)上的各種蓋板
控制措施：㈠隔振：在其間使用隔振層㈡涂加阻尼材料。
除以上措施之外，還可對發(fā)動機(jī)整機(jī)或部分構(gòu)件采用隔聲措施，以滿足日益嚴(yán)格的噪聲控制法規(guī)的要求。常用的隔聲方法有局部隔聲、全封閉整體隔聲罩和隧道式隔聲罩等.