野王,日本xxxx片免费观看,丁香五月婷婷亚洲,六月丁香婷婷大团结

<var id="dfoxf"><object id="dfoxf"><noframes id="dfoxf"></noframes></object></var>

<kbd id="dfoxf"><meter id="dfoxf"><strike id="dfoxf"></strike></meter></kbd>

會員中心
加入VIP
微信

客服微信網(wǎng)站公眾號

　煤礦　化工　建筑
　機(jī)械　電力　冶金
　消防　交通　特種

　論壇　活動　視頻
　問答　投稿　 MSDS
　簽到　超市　招聘

導(dǎo)航：安全管理網(wǎng)>> 安全論文>> 化工安全論文>>正文

Φ2200 mm氨合成系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)改造總結(jié)

文檔作者：徐國向超譚暢文檔來源：湖北三寧化工股份有限公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2024年08月29日
下載地址：點(diǎn)擊這里	文件大?。?574.57 KB 共4頁	文檔格式： PDF	下載點(diǎn)數(shù)： 1 點(diǎn)（VIP免費(fèi)）

內(nèi)容預(yù)覽 [文件共4頁]

本文件共4頁，如需編輯使用，請下載。

注：預(yù)覽效果可能會出現(xiàn)部分文字亂碼（如口口口）、內(nèi)容顯示不全等問題，下載是正常的。

	文件大?。?74.57 KB 共4頁文件格式：PDF 下載點(diǎn)數(shù)：1 點(diǎn)（VIP會員免費(fèi)）

下一篇： XA201－H－1還原態(tài)催化劑的生產(chǎn)制備和工…

上一篇：氨解劑在磷肥工業(yè)含氟副產(chǎn)物回收中的應(yīng)用…

文本預(yù)覽

僅提取頁面文字內(nèi)容，供快速閱讀使用。

小氮肥　第44 卷　第2 期　2016 年2 月　
Φ 2 200 mm 氨合成系統(tǒng)節(jié)能技術(shù)改造總結(jié)
徐　國　向　超　譚　暢
(湖北三寧化工股份有限公司　湖北三寧443206)
0　前言
湖北三寧化工股份有限公司(以下簡稱三寧
公司)尿素廠于2008 年11 月建成投產(chǎn),該氨合成
系統(tǒng)配套的中壓醇烴化凈化流程包括2 套醇化系
統(tǒng)和1 套烴化系統(tǒng), 醇化塔和烴化塔均為
Φ 1 600 mm軸徑向塔,操作壓力為13 MPa。合成
塔內(nèi)件選用湖南安醇公司的Ⅲ JD2000 型
Φ 2 200 mm氨塔內(nèi)件,結(jié)構(gòu)為3 層4 段、1 軸2 徑
式,最高工作壓力26 MPa,配置副產(chǎn)2. 5 MPa 蒸
汽的廢熱鍋爐。該裝置在投產(chǎn)初期日均產(chǎn)氨的最
高達(dá)928 t,后由于多方面原因?qū)е庐a(chǎn)量逐步下
降,系統(tǒng)經(jīng)常超壓,尤其是從2011 年6 月開始,氨
合成系統(tǒng)阻力逐步上漲,到2011 年10 月,系統(tǒng)阻
力由起初的1. 9 MPa 上升至2. 8 MPa,為保護(hù)設(shè)
備的安全運(yùn)行,氨合成系統(tǒng)被迫減量運(yùn)行,日均產(chǎn)
氨量最低時(shí)不足800 t。
氨合成系統(tǒng)工藝流程見圖1。
圖1　氨合成系統(tǒng)工藝流程
1　產(chǎn)能下降的原因分析
1. 1　氨合成塔催化劑活性衰退
氨合成塔催化劑總填裝量147 t(50 m3 )。開
車初期,由于操作經(jīng)驗(yàn)不足,經(jīng)常大幅超溫,對催
化劑活性影響較大;由于對催化劑的保護(hù)不當(dāng),多
次發(fā)生醇醚類物質(zhì)致催化劑中毒現(xiàn)象;此外,上層
催化劑本身在升溫還原中還原質(zhì)量不好,且有因
催化劑填裝不均發(fā)生沉降的現(xiàn)象,導(dǎo)致上層催化
劑活性差、溫升小、平面溫差大,整個(gè)床層熱點(diǎn)溫
度由上層軸向段下移至徑向?qū)永涔芏?氨合成反
應(yīng)差,最終也導(dǎo)致了系統(tǒng)壓力高,動力消耗高、嚴(yán)
重制約了氨合成系統(tǒng)產(chǎn)能的提高。該塔催化劑使
用僅僅3 年,熱點(diǎn)溫度已經(jīng)由最初的478 ℃逐步
提至500 ℃。1. 2　阻力上漲
醇烴化系統(tǒng)長期超負(fù)荷運(yùn)行,醇化和烴化催
化劑活性均有不同程度的衰退,而受脫碳工藝的
影響,醇化系統(tǒng)進(jìn)口氣體中φ(CO2)長期超標(biāo)2%
左右,導(dǎo)致烴化出口氣體中φ(CO2)為15 ×10 -6,
CO2 含量偏高的補(bǔ)氣與含氨的循環(huán)氣匯合,最終
在氨合成系統(tǒng)入合成塔前段設(shè)備內(nèi)生成銨鹽結(jié)晶
11
　小氮肥　第44 卷　第2 期　2016 年2 月　
而堵塞了氣體通道,引起系統(tǒng)阻力上漲。測試的氨合成系統(tǒng)阻力對比見表1。
表1　測試的氨合成系統(tǒng)阻力對比MPa
項(xiàng)　目系統(tǒng)合成塔油分廢鍋- 熱交水冷器冷交- 氨冷器氨分- 冷交
2011 年3 月2. 0 1. 0 0. 15 0. 1 0. 25 0. 15 0. 2
2011 年10 月2. 8 1. 1 0. 25 0. 1 0. 25 0. 15 0. 9
　　由表1 可見,系統(tǒng)阻力增大主要分布在氨
分- 冷交段,而這段恰恰是氨合成新鮮氣通過的
位置,由此可以判斷阻力上升的根本原因是因新
鮮氣中CO2 含量長期過高與氨反應(yīng)生成銨鹽結(jié)
晶引起的。
1. 3　循環(huán)機(jī)故障頻繁
2010 年5 月起,循環(huán)機(jī)連桿大、小瓦拉瓦經(jīng)
常發(fā)生,尤其是系統(tǒng)阻力上升后幾臺循環(huán)機(jī)電流
長期超標(biāo),額定電流64 A,而最高電流達(dá)到70 A,
拉瓦事故頻繁發(fā)生,嚴(yán)重時(shí)2 臺循環(huán)機(jī)同時(shí)發(fā)生
故障,系統(tǒng)被迫減量運(yùn)行。為延長循環(huán)機(jī)的運(yùn)行
周期和維持正常生產(chǎn)的持續(xù)進(jìn)行,開氨合成系統(tǒng)
大近路1~2 格,以減輕循環(huán)機(jī)負(fù)荷,這樣就不可
避免對氨合成產(chǎn)量造成一定影響。選用2D-25-
13. 7/235~260 型平衡對稱式循環(huán)機(jī),排氣量為
13． 7 m3 / min(標(biāo)態(tài)),3 開1 備,因氣缸為單作用
式結(jié)構(gòu),活塞受力大,出口氣流脈沖大,導(dǎo)致循環(huán)
機(jī)負(fù)荷重、振動大、故障頻發(fā),同時(shí)系統(tǒng)阻力高進(jìn)
一步加劇了循環(huán)機(jī)的磨損。
2　解決措施
針對上述問題,經(jīng)認(rèn)真分析研究,采取了相應(yīng)
的技術(shù)措施,從根源上解決了一系列導(dǎo)致氨合成
產(chǎn)能持續(xù)下降、動力消耗高及設(shè)備維修成本高的
難題。
2. 1　更換部分催化劑
針對上層催化劑活性衰退的現(xiàn)象,于2011 年
底將上層部分催化劑更換為還原態(tài)催化劑。此次
填裝采用氮?dú)饨禍亍⒌獨(dú)獗Ｗo(hù)、真空抽吸催化劑、
干法分離操作方法,即把降溫后的催化劑用羅茨
風(fēng)機(jī)通過管道抽出,抽出的催化劑與保護(hù)介質(zhì)氮
氣分離后,立即用水沖洗氧化降溫后運(yùn)走,氮?dú)饨?jīng)
水冷器降溫后返回,并從合成塔塔頂零米催化劑
表面進(jìn)入塔內(nèi),形成氮?dú)庋h(huán)氣路(注意真空度,
防止誤操作抽入空氣),在塔底主出氣口補(bǔ)入氮
氣。共抽取上層舊催化劑約18 t,實(shí)際裝入還原
態(tài)催化劑17. 8 t,占整個(gè)氨塔催化劑填裝總量的
12%。開車時(shí),用φ(H2)為70% 的氫氮?dú)鈱ι蠈?
催化劑進(jìn)行8 h 的升溫還原,首先將零米催化劑
溫度提高至480 ℃,然后將上層催化劑熱點(diǎn)溫度
提高至500 ℃恒溫4 h 即結(jié)束對新催化劑的升溫
還原。
氨合成系統(tǒng)投運(yùn)后,上層催化劑的活性得到
了顯著發(fā)揮,零米溫度395 ℃,熱點(diǎn)485 ℃,整個(gè)
床層熱點(diǎn)溫度重新回到上層,相同工況下系統(tǒng)壓
力下降近1. 0 MPa,日均氨產(chǎn)量達(dá)到1 015 t。
2013 年3 月22 日,日產(chǎn)氨1 040. 53 t,達(dá)到歷史
最高記錄。
2. 2　消除阻力
針對氨合成系統(tǒng)阻力上升的現(xiàn)象,采取了
2 項(xiàng)措施:①先加入80 ℃熱水,然后用120 ℃ 的
蒸汽對氨合成系統(tǒng)氨分- 冷交段設(shè)備管線進(jìn)行熱
洗,將設(shè)備內(nèi)部的銨鹽完全分解;②更換醇化活性
較差的A 塔催化劑,同時(shí)對烴化催化劑進(jìn)行深度
還原,大大提高了醇烴化系統(tǒng)的轉(zhuǎn)化率,從根本上
消除了氨合成系統(tǒng)阻力大的困擾,對于提高氨合
成補(bǔ)氣凈化度和確保裝置穩(wěn)定高效運(yùn)行起到了決
定性作用。
另外,本次烴化催化劑深度還原是三寧公司
第1 次對運(yùn)行中催化劑進(jìn)行深度解毒。實(shí)踐證
明,采用φ(H2)為70%的氫氮?dú)鈱⒋呋瘎┨釡刂?
500 ℃的還原溫度對于提高催化劑使用活性的方
法是有成效的。本次深度還原采用分層還原的方
式,將催化劑的上、中、下層分別提溫至500 ℃進(jìn)
行恒溫,邊補(bǔ)氣邊放空置換,保證循環(huán)φ(H2 )維
持在65%以上,同時(shí)對所分離出來的少量氨水和
一些有機(jī)物質(zhì)進(jìn)行排放收集,整個(gè)深度還原過程
歷時(shí)30 h。重新并入系統(tǒng)運(yùn)行后,催化劑轉(zhuǎn)化率
得到大幅提高,在烴化系統(tǒng)進(jìn)口氣體中φ(CO +
CO2)為0. 3%的相同工況下,出口氣體中φ(CO +
12
　小氮肥　第44 卷　第2 期　2016 年2 月　
CO2 )由原20 ×10 -6降至10 ×10 -6左右,從根本上
解決了氨合成系統(tǒng)設(shè)備內(nèi)部銨鹽結(jié)晶而引起的氣
體通道堵塞的問題。
此外,針對氨合成塔阻力偏大的問題,對氣體
分流進(jìn)行了改動,新增了1 條熱副線,從塔底引
入,與塔底冷副線混合進(jìn)入上部換熱器再到中心
管,進(jìn)入上催化劑層反應(yīng),即在原來的基礎(chǔ)上進(jìn)一
步加大了氣體分流量。開車后,合成塔壓差在原
基礎(chǔ)上下降了0. 1 MPa,同時(shí),由于部分塔內(nèi)換熱
量轉(zhuǎn)移到塔外,出塔氣體溫度上升近20 ℃,廢熱
鍋爐副產(chǎn)蒸汽提高了10 t/ h。目前,氨合成系統(tǒng)
阻力一直穩(wěn)定在1. 8 MPa,冷交- 氨分段阻力也
一直穩(wěn)定在0. 25 MPa,合成塔阻力1. 0 MPa。醇
烴化系統(tǒng)改造前、后工藝指標(biāo)對比見表2。
表2　醇烴化系統(tǒng)改造前、后的工藝指標(biāo)對比
項(xiàng)　目
醇化系統(tǒng)
進(jìn)口氣體/ %
φ(CO) φ(CO2 )
出口氣體/ %
φ(CO) φ(CO2 )
轉(zhuǎn)化率/ % 烴化系統(tǒng)出口
氣體/ ×10 -6
φ(CO) φ(CO2 )
改造前4. 4 2. 1 0. 18 0. 19 94. 3 8 12
改造后4. 4 2. 0 0. 12 0. 10 96. 5 6 6
2. 3　改造循環(huán)機(jī)
針對循環(huán)機(jī)單作用式活塞受力負(fù)載過大的問
題,將原單吸式結(jié)構(gòu)改造成雙吸式,每個(gè)氣缸各增
加了1 只進(jìn)、出口活門,同時(shí)將原來的缸體直徑縮
小,缸套直徑由原來的Φ 293 mm 改為Φ 235 mm,
大大減輕了曲軸和連桿的受力。由于采用了雙吸
式結(jié)構(gòu),循環(huán)機(jī)的活塞受力更小、更平衡,振動變
小,電耗也隨之大幅下降,單機(jī)運(yùn)行電流下降約
15 A,打氣量在氣缸直徑大幅縮小的情況下不僅
沒有下降,反而有所提高。3 臺循環(huán)機(jī)全部改造
后總循環(huán)量提高在至約30 000 m3 / h(標(biāo)態(tài)),經(jīng)計(jì)
算,每臺循環(huán)機(jī)打氣量由原13. 7 m3 / min(標(biāo)態(tài))
提高至14. 2 m3 / min(標(biāo)態(tài))。循環(huán)機(jī)改造前、后
運(yùn)行參數(shù)和經(jīng)濟(jì)性對比見表3。
表3　循環(huán)機(jī)改造前、后運(yùn)行參數(shù)和經(jīng)濟(jì)性對比
項(xiàng)　目電流/ A 振幅/ μm 打氣量/ (m3 ·min -1 ,標(biāo)態(tài)) 月維修費(fèi)/ 元運(yùn)行周期/ d
改造前53 50 13. 7 20 000 45
改造后38 10 14. 0 1 500 150
　　經(jīng)計(jì)算,改造1 臺循環(huán)機(jī),1 年可節(jié)約電費(fèi)
50 萬余元,3 臺循環(huán)機(jī)運(yùn)行全年可節(jié)約電費(fèi)
150 萬余元,維修費(fèi)用和人力維護(hù)成本也大大下
降,1 年可節(jié)約維修經(jīng)費(fèi)20 余萬元;同時(shí),由于打
氣量的提高對于裝置產(chǎn)能的擴(kuò)大也創(chuàng)造了良好條
件。本次技改總投資約180 余萬元,1 年即可收
回改造成本,具有良好的節(jié)能效果和經(jīng)濟(jì)效益。
3　裝置改造后總體運(yùn)行效果分析
通過2011 年的一系列改造,整個(gè)氨合成系統(tǒng)
的工藝狀況和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行效益得到了很大的改善,
完全達(dá)到了擴(kuò)產(chǎn)和降耗的改造預(yù)定目標(biāo),在產(chǎn)量
和電耗2 項(xiàng)指標(biāo)方面甚至超出了預(yù)期效果。氨合
成改造前、后的運(yùn)行效果對比見表4。
表4　氨合成改造前、后的運(yùn)行效果對比
項(xiàng)　目
溫度/ ℃
零米熱點(diǎn)塔出口
副產(chǎn)蒸汽量/
(t·h -1 )
系統(tǒng)壓
力/ MPa
循環(huán)氣/ %
φ(H2 ) φ(CH4 ) 氨凈值/ % 氨產(chǎn)量/
(t·d -1 )
改造前420 495 320 30 25. 8 60 21 10. 5 850
改造后400 485 340 40 25. 2 58 20 11. 2 980
　　經(jīng)過此次對氨合成系統(tǒng)的技術(shù)改造,雖然解
決了一些導(dǎo)致氨合成系統(tǒng)產(chǎn)能持續(xù)下降和消耗高
的瓶頸問題,但也有一些遺留的新問題,如:氨合
成新填裝上層催化劑在開車后發(fā)現(xiàn)平面溫差高達(dá)
40 ℃,經(jīng)推測,可能是催化劑填裝不均勻所致;由
于氨合成系統(tǒng)的產(chǎn)能擴(kuò)大,特別是循環(huán)機(jī)改造后
13
　小氮肥　第44 卷　第2 期　2016 年2 月　
■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■
總循環(huán)量的增加,造成了冷凍系統(tǒng)負(fù)荷加重,致使
氨冷溫度由原來的-8 ℃ 上升至- 5 ℃,后通過
對氨冷系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化配置,問題得以解決;循環(huán)氣
甲烷仍舊偏高,雖然本次大修對高壓膜提氫流程
也進(jìn)行了改造,將原兩大并聯(lián)流程改為大串聯(lián),提
氫效果有所提高,但隨著放空量的增加,分離效果
仍不佳,尾氣中φ(H2)高達(dá)25%,導(dǎo)致一部分有
效氣體放空損失。
4　結(jié)語
本次氨合成系統(tǒng)的技術(shù)改造達(dá)到了預(yù)期效果,
單塔氨產(chǎn)量遠(yuǎn)超250 kt/ a 的設(shè)計(jì)能力,可達(dá)到
34． 30 kt/ a,超出設(shè)計(jì)能力的35%;同時(shí),氨合成系
統(tǒng)的噸氨電耗由原來的72 kW·h 下降至65 kW·h,
年節(jié)約118 萬元,年節(jié)約維修經(jīng)費(fèi)20 余萬元。
(收稿日期　2015-02-05)
氣化工藝水系統(tǒng)管理及技改優(yōu)化總結(jié)
張富國　張　超　肖建華　王平彪　方子明
(河南心連心化肥有限公司　河南新鄉(xiāng)453700)
　　氣化系統(tǒng)的水質(zhì)好壞受煤質(zhì)、藥劑添加、渣水
處理相關(guān)設(shè)備運(yùn)行狀況等諸多條件影響,只能通
過水質(zhì)分析數(shù)據(jù)來了解系統(tǒng)水質(zhì)情況,因此,需要
在平時(shí)做好水處理藥劑添加、穩(wěn)定渣水系統(tǒng)三級
閃蒸工藝裝置的運(yùn)行和水處理附屬設(shè)備的日常維
護(hù)工作,以保證系統(tǒng)水質(zhì)穩(wěn)定。
1　氣化水系統(tǒng)設(shè)計(jì)情況
河南心連心化肥有限公司氣化裝置采用華東
理工大學(xué)和兗礦集團(tuán)共同開發(fā)的新型水煤漿加壓
氣化技術(shù),裝置包括3 臺操作壓力為6. 5 MPa 的
氣化爐,2 開1 備。渣水處理系統(tǒng)采用三級閃蒸
工藝,設(shè)計(jì)單臺氣化爐激冷水流量278 m3 / h,單
系統(tǒng)氣化外排廢水量35 m3 / h。系統(tǒng)補(bǔ)水、各處沖
洗水使用原水,機(jī)泵沖洗水為脫鹽水。
裝置運(yùn)行初期,進(jìn)氣化水系統(tǒng)的原水、脫鹽水
多達(dá)125 m3 / h,造成生產(chǎn)系統(tǒng)噸氨水耗高,外排
廢水量多達(dá)120 m3 / h,浪費(fèi)了大量高品質(zhì)水。高
壓閃蒸系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)達(dá)不到設(shè)計(jì)指標(biāo),使系
統(tǒng)水中酸性物質(zhì)不能更好地被處理,水質(zhì)pH 長
時(shí)間處于較低的數(shù)值,在一定程度上對系統(tǒng)設(shè)備
造成了腐蝕。
2　氣化水系統(tǒng)技改情況
針對氣化系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行情況,為降低其外排
廢水和噸氨水耗、改善氣化系統(tǒng)水質(zhì)情況,對氣化
水系統(tǒng)進(jìn)行了大量技改工作,主要包括使用低壓
灰水替代大部分原水,部分低品位水(尿素廢液、
高壓變換冷凝液等)替代脫鹽水,以此大大降低
了氣化系統(tǒng)外排水量。
3　氣化水系統(tǒng)管理
3. 1　雙磨煤水槽分開利用
對磨煤水工藝進(jìn)行改造,磨煤水槽(V1415A)
收集低溫變換凝液、尿素廢液、低溫甲醇洗廢液等
廢液,經(jīng)磨煤水泵(P1410A)向磨煤機(jī)供水;磨煤
水槽(V1415B)專項(xiàng)回收真空過濾機(jī)濾液。磨煤
水泵(P1410A 和P1410B)雙泵運(yùn)行時(shí),應(yīng)注意防
止介質(zhì)互竄。
3. 2　強(qiáng)化藥劑投加管理
添加絮凝劑對水中雜質(zhì)、懸浮物進(jìn)行沉降去
除,以保證管線通暢,具體用量根據(jù)絮凝試驗(yàn)結(jié)果
確定。日常管理過程中,根據(jù)灰水濁度做好絮凝
劑用量調(diào)節(jié),一般添加量為系統(tǒng)水循環(huán)量的(2 ~
4) ×10 -6 (質(zhì)量分?jǐn)?shù))。分散劑用以阻止水質(zhì)結(jié)
垢,避免Ca2 + 和Mg2 + 離子聚集,投加量為系統(tǒng)循
環(huán)水量的(80 ~100) ×10 -6(質(zhì)量分?jǐn)?shù))。
3. 3　分級降低外排廢水量
氣化裝置原始開車后,氣化系統(tǒng)的外排廢水
量較大,大多控制在90~120 m3 / h。2014 年11 月,
14

網(wǎng)友評論 more

化工安全論文最新內(nèi)容

08-29

XA201－H－1還原態(tài)催…

08-29

Φ2200 mm氨合成系統(tǒng)…

08-29

氨解劑在磷肥工業(yè)含氟…

08-29

半水-二水濕法磷酸生…

08-29

半水煤氣濕法脫硫工藝…

08-29

變換裝置全低變改造運(yùn)…

08-29

變脫后串聯(lián)干法脫硫的…

08-29

大型AZF工藝生產(chǎn)磷復(fù)…

化工安全論文熱點(diǎn)內(nèi)容

31878

長輸燃?xì)夤艿赖陌踩?/a>

危險(xiǎn)化學(xué)品安全措施…

28507

加油站重大危險(xiǎn)源分…

20229

天然氣管道安全置換…

18437

淺談加油站安全管理

17366

淺議化工企業(yè)安全生…

17331

?；飞a(chǎn)企業(yè)安全…

16695

化工火災(zāi)危險(xiǎn)性分析

相關(guān)內(nèi)容

XA201－H－1還原態(tài)催化劑…

氨解劑在磷肥工業(yè)含氟副產(chǎn)…

半水-二水濕法磷酸生產(chǎn)半…

半水煤氣濕法脫硫工藝改造

變換裝置全低變改造運(yùn)行小結(jié)

創(chuàng)想安科網(wǎng)站簡介會員服務(wù)廣告服務(wù)業(yè)務(wù)合作提交需求會員中心在線投稿版權(quán)聲明友情鏈接聯(lián)系我們

<span id="tzoxg"></span>