3 計算模型的確定
　　3.1計算模型
　　研究表明利用計算機進行模擬計算是比較有效的[8]，只是在計算前必須根據(jù)自己產(chǎn)品的特點，試驗回路或變電站的具體情況，對模量損耗電阻、接地電阻等計算參數(shù)進行一定的假設，并且通過計算和實測來校正這些假設，最終才能達到比較準確的計算。
　　EMTP程序包含有對有耦合的平行多導體系統(tǒng)暫態(tài)過程的計算，它采用相模變換方法，把有耦合的各平行導體相量上的傳輸參數(shù)變換成無耦合的各模量上的傳輸參數(shù)，據(jù)此利用Bergeron法求出模量上的暫態(tài)過程解，再反變換求出相量上的暫態(tài)過程解。
　　利用EMTP程序進行計算時，必須輸入模量參數(shù)。本文使用電纜/GIS參數(shù)計算程序及EMTP程序對國外某公司試品進行了模擬計算，并與其實測結果進行了對比。
　　通過對比計算可以得出結論：利用GIS參數(shù)計算程序得出的衰減電阻太小，可能是因為VFFT過程十分復雜，只通過簡單的理論計算很難真實地反映GIS中的各種損耗。所以需要通過試驗和計算的對比來調(diào)整參數(shù)的設置，才能使計算比較真實。本文采用了加大衰減電阻的方法使計算波形與實測波形從整體上看比較相似。
　　
　　3.2模擬計算與試驗結果的對比
　　此次試驗（方式1）的典型關合示波圖見圖3、圖4。圖3中1號線為負荷側VFFO波形，2號線為電源側VFFO波形，圖4為隔離開關關合全過程示波圖。其中1號線為電源側電壓Vs，2號線為負荷側電壓V1。
　　需要說明的是圖4中負荷側電壓（2號線）在隔離開關熄弧后并沒有保持一條直線，這是由于測量系統(tǒng)的輸入阻抗造成的衰減。
　　圖5是經(jīng)過多次調(diào)整后模擬計算的負荷側VFFO波形，與圖3的實測結果（1號線）從整體上看比較相似。計算過電壓為2.34p.u.,比實測最大過電壓小3%。
　　
　　4 多次重燃的研究
　　對隔離開關開合全過程進行重燃計算需要知道隔離開關斷口的擊穿特性，但這種數(shù)據(jù)以前是沒有的。本文在被試隔離開關上進行了一系列試驗，并將隔離開關的分合閘特性也考慮了進去，也力圖比較真實地反應出開合重燃的全過程。
　　在將擊穿電壓與分合時間的關系轉換為EMTP的輸入數(shù)據(jù)后對隔離開關3種試驗方式的重燃過程進行了計算。
　　綜合計算數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)：對于合閘，方式1的過電壓最高；而分閘方式2是非常苛刻的；無論是合閘還是分閘，方式3產(chǎn)生的過電壓都是最低的，因此方式3并不是考核隔離開關產(chǎn)生的過電壓，只是為了考核隔離開關開合電容電流的能力。在表1中也可以看到，標準規(guī)定的方式3試驗電壓并未乘以1.1也是這個原因。
　　另外計算發(fā)現(xiàn)，方式2中分閘的最后階段斷口兩側的電位差（并非對地過電壓）非常高，在一個算例中達到了3.0p.u.(494×3=1482kV)，而且理論上可能會更高。因此，隔離開關斷口的絕緣耐受強度必須足夠大才能完成方式2的開斷。
　　另外通過模擬發(fā)現(xiàn)，在方式2的試驗中，如果在剛剛進行完開斷操作而且短母線上殘留有電荷，再馬上關合隔離開關，這時將是十分危險的。因為如果關合相位正好是工頻電壓的峰值，產(chǎn)生的暫態(tài)過電壓將非常高。對這種情況進行了模擬，在這一計算例中產(chǎn)生的暫態(tài)電壓峰值為2.32p.u.(還有可能更高)。
　　可以看到，隔離開關產(chǎn)生的過電壓值比標準雷電沖擊電壓耐受水平低，但是由于其上升率比較高，在實際運行時還是應該盡量避免產(chǎn)生高的VFFO。如果有接地開關，可以在關合隔離開關之前先用接地開關把短母線上面的電荷放掉，這樣就可以把過電壓控制在一定的范圍內(nèi)。

　　5 結論
　　本文在實際隔離開關上通過試驗獲得了隔離開關擊穿電壓與分合時間的關系特性，并以此為依據(jù)進行了隔離開關重燃的數(shù)值研究，這在國內(nèi)尚屬首次。這一特性的獲得可以提高多次重燃模擬的準確性和可信度，它對推進隔離開關重燃的深入研究具有一定的意義。
　　對GIS及隔離開關進行類似試驗十分困難且具有很大的局限性，計算機可以比較好地對這一現(xiàn)象進行模擬計算。本文通過大量對比計算對GIS建立了計算模型，與實測結果對比表明計算的比較準確。
　　計算表明，試驗方式2是比較苛刻的，開斷時對隔離開關斷口考核很嚴，關合時可能產(chǎn)生比方式1關合時更高的過電壓。