?? ③取消漏風(fēng)控制系統(tǒng)(LCS)，固定所有的扇形密封板、軸向密封板，并加裝二次徑向隔板， 使徑向和軸向密封片加倍；
?? ④根據(jù)轉(zhuǎn)子隔倉變化選用豪頓華工程有限公司換熱元件板型重新設(shè)計(jì)換熱元件外形尺寸；
?? ⑤因扇形板和熱端中心筒密封盤的重量轉(zhuǎn)移到上連接板上，因此取消四根懸吊螺桿，將熱端中心筒密封盤固定在上連接板上，并把中心筒密封盤軸封焊死。
?? 3) 校核推力軸承承載能力?？諝忸A(yù)熱器底部推力軸承為 45 BV 型可傾瓦式滑動(dòng)軸承，其承載能力為 263 083 kg，即 263
?? t。改造前空氣預(yù)熱器轉(zhuǎn)子重量為? 190 t，改造后轉(zhuǎn)子重量 為 200 t，比推力軸承設(shè)計(jì)的最大支撐重量低得多，因此不會(huì)影響軸承使用。

?? 3漏風(fēng)治理經(jīng)濟(jì)性分析

?? 由于改造前后鍋爐使用的燃料等條件不可能完全相同，以下僅以機(jī) 組在空預(yù)器改造前后滿 負(fù)荷工況下作粗略對(duì)比分析。
?? 1) 空預(yù)器改造前后滿負(fù)荷工況下主要性能參數(shù)比較(見表3)

?? 2) 空預(yù)器換熱元件已到使用壽命，庫房內(nèi)換熱元件備件已用完，此時(shí)進(jìn)行空氣預(yù)熱器改造 即改造了密封裝置，又更換了換熱元件，可謂一舉兩得。
?? 3) 漏風(fēng)率降低，可保護(hù)鍋爐燃燒氧量充足，減少鍋爐不完全燃燒熱損失和排煙熱損失，排煙溫度降低了19℃，鍋爐效率大致提高1%，每年可節(jié)約標(biāo)煤7 200 t。同時(shí)，熱風(fēng)溫度 提高了30 ℃，有力地保證了廣旺貧煤的著火和穩(wěn)定燃燒。
?? 4) 漏風(fēng)率降低，減少了空氣和煙氣流量，降低送風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)電耗 300kW·h，每年大約可節(jié)省廠用電180萬kW·h，同時(shí)也避免了因風(fēng)機(jī)出力不足而影響整臺(tái)機(jī)組的出力。
?? 5) 漏風(fēng)率降低，減少了空預(yù)器出口煙氣流量，降低了煙氣流速，從而使靜電除塵器的效率增加，同時(shí)所有在空預(yù)器下游的設(shè)備磨損降低，其維修、維護(hù)量大大減少。
?? 6) 對(duì)空預(yù)器本身，漏風(fēng)率減小，空氣側(cè)漏向煙氣側(cè)的流量下降，流速降低，各易磨損件的 壽命也延長，維修、維護(hù)工作量減少。
?? 7) 取消漏風(fēng)控制系統(tǒng)(LCS)，徑向滑片密封條、軸向正滑片密封條、各密封擋板的位置校正等維修工作可完全取消，簡化了檢修工作，同時(shí)減少了空預(yù)器的檢修工作量。