三、 事故原因分析及解決措施

　　從事故的直接原因來(lái)看，電氣側(cè)故障引起了#1引風(fēng)機(jī)跳閘，從而導(dǎo)致了這次事故。但認(rèn)真分析一下就會(huì)發(fā)現(xiàn)，單臺(tái)輔機(jī)跳閘并不應(yīng)該觸發(fā)鍋爐跳閘，所以引起事故的原因是多方面的，應(yīng)該從多個(gè)方面加以分析和解決。

　　3.1 RB功能未及時(shí)投用

　　機(jī)組在高負(fù)荷下運(yùn)行時(shí)，發(fā)生重要輔機(jī)跳閘，協(xié)調(diào)回路應(yīng)該立即減負(fù)荷、減燃料，同時(shí)通過(guò)機(jī)組的自動(dòng)控制回路保證主汽壓力、主汽溫度、再熱器溫度、爐膛壓力、含氧量、汽包水位、除氧器水位、凝汽器水位等重要參數(shù)的控制。由于在基建調(diào)試階段，RB功能還未投用，以致#1引風(fēng)機(jī)跳閘后，燃料量沒(méi)有及時(shí)減下來(lái)，相應(yīng) 總風(fēng)量指令也沒(méi)有減少，#1二次風(fēng)機(jī)跳閘后，#2二次風(fēng)機(jī)導(dǎo)葉繼續(xù)開(kāi)大，導(dǎo)致送風(fēng)過(guò)量，是爐膛壓力沖高的一個(gè)重要原因。

　　所以，及時(shí)投用RB，對(duì)保證機(jī)組安全、穩(wěn)定運(yùn)行，將發(fā)揮積極的作用。

　　3.2 引風(fēng)機(jī)出力不足

　　由于輔機(jī)設(shè)備選型不同，該廠在負(fù)荷270 MW、給煤量200t/h時(shí)，引風(fēng)機(jī)靜葉開(kāi)度已在80%以上，且其中一臺(tái)引風(fēng)機(jī)電流已接近額定電流;而負(fù)荷在300MW、給煤量210t/h的已投運(yùn)參考 電廠的引風(fēng)機(jī)靜葉開(kāi)度均小于60%。#1引風(fēng)機(jī)跳閘時(shí)，#2引風(fēng)機(jī)靜葉雖然及時(shí)開(kāi)大，補(bǔ)償#1引風(fēng)機(jī)的出力，但#1引風(fēng)機(jī)跳閘時(shí)#2引風(fēng)機(jī)靜葉開(kāi)度已到達(dá) 84%，#2引風(fēng)機(jī)的調(diào)整余量是很有限的。在機(jī)組整套啟動(dòng)中，引風(fēng)機(jī)出力達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，嚴(yán)重影響了機(jī)組的帶負(fù)荷能力。引風(fēng)機(jī)出力不足，是爐膛壓力沖高的一個(gè)重要原因。

　　3.3 輔機(jī)聯(lián)鎖時(shí)間過(guò)長(zhǎng)

　　在兩臺(tái)二次風(fēng)機(jī)均運(yùn)行時(shí)，#1引風(fēng)機(jī)跳閘，要聯(lián)跳#1二次風(fēng)機(jī)。從動(dòng)作結(jié)果來(lái)看，邏輯聯(lián)鎖沒(méi)有問(wèn)題，但聯(lián)跳時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，#1引風(fēng)機(jī)跳閘后，經(jīng)過(guò)3秒鐘#1二 次風(fēng)機(jī)才跳閘。輔機(jī)聯(lián)鎖時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，也是爐膛壓力沖高的一個(gè)重要原因。

　　利用DCS系統(tǒng)的SOE記錄功能，我們做了引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)的輔機(jī)聯(lián)鎖試驗(yàn)。通過(guò)模擬引風(fēng)機(jī)的跳閘信號(hào)，從SOE記錄來(lái)看，引風(fēng)機(jī)聯(lián)跳同側(cè)送風(fēng)機(jī)的時(shí)間均在 2.7秒左右;檢查DCS系統(tǒng)中風(fēng)煙系統(tǒng)主要輔機(jī)聯(lián)鎖邏輯運(yùn)算周期均為500ms，將運(yùn)算周期由500ms改為100ms再重復(fù)做輔機(jī)聯(lián)鎖試驗(yàn)，引風(fēng)機(jī)聯(lián) 跳同側(cè)二次風(fēng)機(jī)的時(shí)間均在300ms以內(nèi)。

　　3.4 對(duì)總風(fēng)量指令上限進(jìn)行限制

　　原總風(fēng)量指令是由風(fēng)/煤比計(jì)算而來(lái)的，所以#1引風(fēng)機(jī)和#1二次風(fēng)機(jī)跳閘后，燃料量未減，總風(fēng)量指令也未減小，以致送風(fēng)過(guò)量。如果此時(shí)#2引風(fēng)機(jī)有足夠的 調(diào)整余量，那么還是可以實(shí)現(xiàn)爐膛壓力控制的。

　　從機(jī)組安全運(yùn)行的角度考慮，針對(duì)設(shè)備出力情況，對(duì)總風(fēng)量指令回路考慮加入引風(fēng)機(jī)的出力上限限制?？傦L(fēng)量指令由原來(lái)的風(fēng)/煤指令改為：針對(duì)吸風(fēng)機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)給 出的風(fēng)量指令與原風(fēng)/煤指令的小選值。吸風(fēng)機(jī)運(yùn)行臺(tái)數(shù)的風(fēng)量指令根據(jù)試驗(yàn)定為：1臺(tái)吸風(fēng)機(jī)運(yùn)行允許送風(fēng)量450kNm3/h，2臺(tái)吸風(fēng)機(jī)運(yùn)行允許送風(fēng)量 1100kNm3/h。

　　這樣，可以對(duì)進(jìn)入爐膛的總風(fēng)量進(jìn)行上限限制，保證引風(fēng)機(jī)在出力范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)對(duì)爐膛壓力的控制;同時(shí)，為了保證爐內(nèi)燃燒，在煙氣含氧量小于1.5%時(shí)，對(duì)燃料 量進(jìn)行閉鎖增，避免進(jìn)入爐內(nèi)的送風(fēng)不足。

　　3.5 對(duì)引、送風(fēng)調(diào)節(jié)回路進(jìn)行調(diào)整

　　如圖1，在原來(lái)的控制方案中，#1引風(fēng)機(jī)聯(lián)跳#1二次風(fēng)機(jī)，相應(yīng)控制回路中#1二次風(fēng)機(jī)的導(dǎo)葉取消分配，原#1二次風(fēng)機(jī)的出力由#2二次風(fēng)機(jī)來(lái)補(bǔ)上，送風(fēng) 不減反增地進(jìn)入爐膛，而此時(shí)#2引風(fēng)機(jī)靜葉開(kāi)度已到最大，已經(jīng)沒(méi)有調(diào)整余度去控制爐膛正壓。

　　針對(duì)這種情況，同時(shí)結(jié)合總風(fēng)量回路的調(diào)整，對(duì)于送風(fēng)、引風(fēng)調(diào)節(jié)回路，單臺(tái)風(fēng)機(jī)跳閘時(shí)，風(fēng)機(jī)出力不再疊加到另一臺(tái)風(fēng)機(jī)上，風(fēng)機(jī)導(dǎo)葉根據(jù)被調(diào)量進(jìn)行調(diào)節(jié)。

　　3.6 增加鍋爐跳閘聯(lián)跳引風(fēng)機(jī)

　　根據(jù)原邏輯，鍋爐跳閘只聯(lián)跳一次風(fēng)機(jī)和高壓流化風(fēng)機(jī)，停止?fàn)t膛內(nèi)的物料循環(huán)，而不聯(lián)跳引風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)，目的是保持爐內(nèi)的煙氣循環(huán);在鍋爐跳閘的所有觸發(fā)條件中，只有爐膛壓力低低既觸發(fā)鍋爐跳閘，還聯(lián)跳引風(fēng)機(jī);即除爐膛壓力低低外的入口條件，只觸發(fā)鍋爐跳閘，不會(huì)聯(lián)跳引風(fēng)機(jī)。

　　圖1中鍋爐跳閘時(shí)，#2引風(fēng)機(jī)靜葉已全開(kāi)，鍋爐跳閘聯(lián)跳一次風(fēng)機(jī)和高壓流化風(fēng)機(jī)雖然使進(jìn)入爐膛內(nèi)的總風(fēng)量減少很多，但風(fēng)量測(cè)量單元是有測(cè)量延時(shí)的，同時(shí)由于#2引風(fēng)機(jī)靜葉輸出早就已經(jīng)飽和，必須總風(fēng)量減小到一定量才開(kāi)始關(guān)小，而且引風(fēng)機(jī)靜葉往下關(guān)也需要一定時(shí)間，最終導(dǎo)致一次風(fēng)機(jī)和高壓流化風(fēng)機(jī)跳閘引起的風(fēng)量減小速度超過(guò)引風(fēng)機(jī)靜葉回關(guān)速度，所以出現(xiàn)了圖1中鍋爐跳閘后爐膛負(fù)壓沖向了-3000Pa。

　　從鍋爐安全的角度考慮，在鍋爐主保護(hù)邏輯中，增加鍋爐跳閘聯(lián)跳引風(fēng)機(jī)(送風(fēng)機(jī)由引風(fēng)機(jī)來(lái)聯(lián)跳)邏輯，即不論鍋爐跳閘的入口條件是什么，只要發(fā)生鍋爐跳閘，都要聯(lián)跳引風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)。

　　3.7 建議增加鍋爐聯(lián)跳汽機(jī)的判斷條件

　　圖1中鍋爐跳閘后，通過(guò)機(jī)爐大聯(lián)鎖聯(lián)跳了汽機(jī)。但300MW循環(huán)流化床鍋爐在爐膛和外置床內(nèi)有大量的熱床料，蓄熱量非常大，鍋爐跳閘后在一定時(shí)間內(nèi)仍能保 持主汽流量和蒸汽品質(zhì)，所以鍋爐跳閘后并不一定要跳汽機(jī)，如果能在短時(shí)間內(nèi)排除鍋爐側(cè)故障，那么這期間汽機(jī)是可以不用解列的。

　　從已投運(yùn)的300MW參考電廠的實(shí)際運(yùn)行來(lái)看，由于鍋爐內(nèi)大量的熱量蓄積，運(yùn)行中曾出現(xiàn)鍋爐跳閘后5個(gè)多小時(shí)，汽機(jī)仍保持并網(wǎng)運(yùn)行。所以，針對(duì)300MW 循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn)，如果既考慮保證機(jī)組安全，又盡量利用循環(huán)流化床的優(yōu)點(diǎn)，盡量減少停機(jī)，這樣可以給電廠減少不必要的經(jīng)濟(jì)損失。

　　因此建議增加鍋爐聯(lián)跳汽機(jī)的判斷條件，參考方案如下：增加主汽溫低于430℃報(bào)警、主汽溫變化率高(5℃/MIN)報(bào)警、主汽溫變化率低(-5℃ /MIN)報(bào)警、主汽溫過(guò)熱度低(120℃)報(bào)警和主汽溫過(guò)熱度低低(100℃)報(bào)警，以便在鍋爐跳閘后主蒸汽品質(zhì)不高時(shí)及時(shí)停機(jī)。

　　四、結(jié)論

　　本文根據(jù)停機(jī)事故反映出的問(wèn)題，結(jié)合機(jī)組的實(shí)際情況，對(duì)機(jī)組的控制邏輯進(jìn)行了相應(yīng)調(diào)整和優(yōu)化。修改后的控制方案，既考慮了機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)的調(diào)節(jié)和控制，也考慮了事故工況下機(jī)組的安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，是一種更優(yōu)化、更合理