??? 1.2.2可能發(fā)生的事故類型

??? 根據(jù)以上氯氣的危險特性，氯氣發(fā)生的事故類型主要是中毒事故，導致氯氣泄漏的主要原因一是壓力容器的爆炸或泄漏，二是突然斷電氯氣系統(tǒng)內(nèi)的氯氣不能及時得到無害化處理導致氯氣泄漏到大氣中，而附近人員又沒有及時疏散，致使人員中毒。

??? 1.2.3可能發(fā)生的季節(jié)

??? 盛裝液氯的設備和管道都是壓力容器，根據(jù)季節(jié)的變化，結合工藝指標的運行，參照歷年及同行業(yè)事故案例，經(jīng)分析認為發(fā)生氯氣中毒事故應多數(shù)在夏季，其次為春季，主要原因：

??? 盛裝液氯的設備和管道都是壓力容器，夏季天氣溫度高，致使壓力容器內(nèi)壓增大，如遇到承壓能力不夠、設備腐蝕嚴重等因素導致氯氣泄漏而發(fā)生中毒事故；夏季還有一重要因素就是雷雨大風季節(jié)，因生產(chǎn)氯氣的裝置主要依靠電，雷雨大風季節(jié)對電有一定的影響，如污閃、雷擊等，一旦電氣故障，雙路供電又不能及時滿足需要，導致氯氣泄漏而發(fā)生中毒事故。

??? 春季發(fā)生事故的主要原因是設備設施的老化，由于我公司每年大修一次，并定在每年的6月份（夏季之前），設備設施的維護和保養(yǎng)十分重要，有些設備設施在使用過程中使用不當，致使腐蝕嚴重，又面臨大修前期，出現(xiàn)泄漏的幾率就高，因此，春季預防事故發(fā)生也是很重要的季節(jié)。

??? 1.3嚴重程度分析

??? 液氯儲罐破裂后氯氣會生成有毒蒸氣云，它在空氣中漂移、擴散，直接影響現(xiàn)場人員并可能波及居民區(qū)。大量液氯泄漏可能帶來嚴重的人員傷亡和環(huán)境污染。液氯沸點為－34.5℃，常溫下以氣態(tài)形式存在，為便于儲存一般經(jīng)加壓液化后貯存在儲槽內(nèi)。液氯屬于劇毒氣體，受熱后罐內(nèi)壓力增大，有爆炸危險；受熱后容器內(nèi)壓增大，泄漏可導致中毒；有毒，不燃燒；有特殊的刺激性氣味等。由以上特性可知液氯儲槽一旦破裂導致液氯泄漏，極有可能造成大面積擴散而帶來嚴重危害。

??? 1.3.1導致液氯貯槽破裂的危險因素包括：

??? 1）液氯貯槽超量充裝導致的超壓爆炸；

??? 2）液氯貯槽防曬降溫等防護措施不完備導致的超壓造成的爆炸；

??? 3）液氯貯槽因未定期檢測設備老化或材質問題導致爆炸。

??? 1.3.2液氯貯槽破裂時毒害區(qū)估算：

??? 該公司液氯貯槽共計5個，分別為22m3三個，30m3兩個，常溫下30m3單槽最大貯存量39.984t，以此儲罐進行模擬計算如下：

??? 貯槽破裂前的環(huán)境溫度t取15℃，液氯的沸點t0為－34.5℃

??? 液氯的比熱C為0.96kJ/kg℃，則當液氯貯槽破裂時，貯槽內(nèi)壓力降至大氣壓，處于過熱狀態(tài)的液氯溫度迅速降至標準沸點放出的熱量為：

??? Q＝W×C×(t－t0)＝39984×0.96×（15－（－34.5））＝1.9×106（kJ）

??? 設這些熱量全部用于貯槽內(nèi)液氯的蒸發(fā)，液氯的汽化熱q為2.89×102（kJ/kg），則其蒸發(fā)量W＇為：

??? W＇=Q/q＝1.9×106/2.89×102＝6574.5（kg）

??? 液氯的分子量M為70.91，則在沸點下蒸發(fā)蒸汽的體積Vg（m3）為：

??? Vg＝22.4×W＇×（273＋t0）/(M×273)

??? Vg=22.4×6574.5×238.5/(70.91×273)=1814.4（m3）

??? 資料顯示，氯在空氣中的濃度達到0.09%時，人吸入5～l0分鐘即可致死，即0.09％為氯的危險濃度。因此，本次模擬計算中蒸發(fā)體積為Vg的氯氣可以產(chǎn)生的令人致死的有毒空氣體積為：

??? V=Vg/0.09％≈2015981m3

??? 假設這些有毒空氣以半球形向地面擴散，則可根據(jù)下列公式求出該有毒氣體的擴散半徑：

??? R＝（V/2.0944）1/3

??? 式中R－有毒氣體的半徑，m；

??? V－有毒氣體的蒸氣體積，m3

??? C－有毒介質在空氣中的危險濃度值，％

??? R=（2015981/2.0944）1/3＝97.2m

??? 通過以上對液氯貯槽作事故后果摸擬分析可以看出：一旦該公司一個34m3液氯貯槽破裂造成液氯泄漏，貯槽周圍97.2m范圍內(nèi)的人員在5-10分鐘內(nèi)可因吸入氯氣而死亡，因為該公司液氯貯槽基本處于全廠中心位置，因此在以液氯貯槽為中心、半徑為97.2m的范圍基本涵蓋該公司半個廠區(qū)，全公司700多人均可能受到致命傷害，因此應重點加強防護，避免事故發(fā)生。